Average tables was added

c3.tex

@@ -303,7 +303,8 @@ $\sigma_{23}$ становится выше значения касательн
   \kdiagram{tables/p0s1.csv}
   \caption{Структура значений коэффициентов концентрации напряжений в центре 
 межволоконного пространства тканого композита с гарантированной прослойкой 
-матрицы между волокнами при одноосном растяжении в направлении волокон основы}
+матрицы между волокнами при деформации одноосного растяжения в направлении 
+волокон основы}
  \label{fig:c3:max_k_s1}
 \end{figure}
 
@@ -358,7 +359,8 @@ $\sigma_{23}$ становится выше значения касательн
  \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p0s1d5d6}
  \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
 слое тканого композита с разрывом волокон основы и утка~(а) и с учётом
-доуплотнения~(б) при одноосном растяжении в направлении волокон основы}
+доуплотнения~(б) при деформации одноосного растяжения в направлении волокон 
+основы}
  \label{fig:c3:k_d5d6_s1}
 \end{figure}
 
@@ -366,8 +368,8 @@ $\sigma_{23}$ становится выше значения касательн
  \centering
  \includegraphics[width=10cm]{concentrators/p0s1d7}
  \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
-слое тканого композита с внутренней технологической порой при одноосном
-растяжении в направлении волокон основы}
+слое тканого композита с внутренней технологической порой при деформации 
+одноосного растяжения в направлении волокон основы}
  \label{fig:c3:k_d7_s1}
 \end{figure}
 
@@ -391,31 +393,49 @@ $\sigma_{23}$ становится выше значения касательн
   \kdiagram{tables/p1s1.csv}
   \caption{Структура значений коэффициентов концентрации напряжений в центре 
 межволоконного пространства тканого композита с контактом между волокнами при 
-одноосном растяжении в направлении волокон основы}
+деформации одноосного растяжения в направлении волокон основы}
  \label{fig:c3:max_k_s1_f}
 \end{figure}
 
-Максимальный вклад в коэффициенты концентраций вносит касательная составляющая 
-тензора напряжений $\sigma_{13}$, что говорит о возможном разрушении матрицы по 
+\begin{table}[ht]
+ \centering
+ \caption{Отношение компонент тензора напряжений в центре межволоконного 
+пространства тканого композита, при условии наличия контакта с трением между 
+волокнами к средним значениям компонент тензора напряжений в матрице при 
+деформации одноосного растяжения в направлении волокон основы}
+ \pgfplotstabletypeset{tables/avg/p1s1.csv}
+ \label{tab:c3:avg_k_s1_f}
+\end{table}
+
+Максимальный вклад в коэффициенты концентраций для всех типов дефектов, за 
+исключением пропуска волокна основы, вносит касательная составляющая тензора 
+напряжений $\sigma_{13}$, что говорит о возможном разрушении матрицы по 
 механизмам сдвигов в плоскости слоя. При этом дополнительное уплотнение 
 полостей, образованных дефектом материалом матрицы уменьшает значения 
-коэффициентов концентрации напряжений в $1{,}01$ -- $1{,}29$ раза.
+коэффициентов концентрации напряжений в $1{,}01$ -- $1{,}29$ раза. Кроме того, 
+для всех типов дефектов отношение касательной компоненты тензора напряжений 
+$\sigma_{23}$ в точке, соответствующей центру межволоконного пространства к 
+среднему значению той же касательной компоненты в матрице превышают значения 
+коэффициентов концентрации напряжений для этой компоненты, что может говорить о 
+возможном разрушении матрицы в соответсвующей точке как из-за влияния 
+локального дефекта, так и из-за влияния деформации одноосного растяжения в 
+напралении волокон основы.
 
-\begin{figure}[ht!]
- \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p1s1d1d2}
- \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
-слое тканого композита с разрывом волокна основы~(а) и с учётом
-доуплотнения~(б) с контактом между волокнами при одноосном растяжении в 
-направлении волокон основы}
- \label{fig:c3:k_d1d2_s1_f}
-\end{figure}
+% \begin{figure}[ht!]
+%  \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p1s1d1d2}
+%  \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
+% слое тканого композита с разрывом волокна основы~(а) и с учётом
+% доуплотнения~(б) с контактом между волокнами при одноосном растяжении в 
+% направлении волокон основы}
+%  \label{fig:c3:k_d1d2_s1_f}
+% \end{figure}
 
 \begin{figure}[ht!]
  \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p1s1d3d4}
  \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
 слое тканого композита с разрывом волокна основы~(а) и с учётом
-доуплотнения~(б) с контактом между волокнами при одноосном растяжении в 
-направлении волокон основы}
+доуплотнения~(б) с контактом между волокнами при деформации одноосного 
+растяжения в направлении волокон основы}
  \label{fig:c3:k_d3d4_s1_f}
 \end{figure}
 
@@ -423,25 +443,20 @@ $\sigma_{23}$ становится выше значения касательн
  \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p1s1d5d6}
  \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
 слое тканого композита с разрывом волокон основы и утка~(а) и с учётом
-доуплотнения~(б) с контактом между волокнами при одноосном растяжении в 
-направлении волокон основы}
+доуплотнения~(б) с контактом между волокнами при деформации одноосного 
+растяжения в направлении волокон основы}
  \label{fig:c3:k_d5d6_s1_f}
 \end{figure}
 
 Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в слое 
 модельного тканого композита при наличии контакта с трением между волокнами, 
-вызванные различными видами локальных технологических дефектов, показаны на 
-рис.~\ref{fig:c3:k_d1d2_s1_f}~--~\ref{fig:c3:k_d5d6_s1_f}. Максимальных 
-значений коэффициенты концентрации достигают в местах вблизи локальных 
-дефектов. 
-Для модельного слоя тканого композита с пропуском волокна основы влияние 
-коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений незначительны. Для всех 
-остальных видов дефектов максимальных значений коэффициенты концентрации 
-интенсивностей напряжений достигают в областях вблизи технологических дефектов 
-и приходятся на фазу тканого наполнителя. При этом дополнительное насыщение 
-полостей, образованных локальными технологическими дефектами, материалом 
-матрицы приводит к снижению коэффициентов концентрации интенсивностей 
-напряжений.
+вызванные разрывом волокон основы или одновременным разрывом волокон основы и 
+утка, показаны на рис.~\ref{fig:c3:k_d3d4_s1_f}~--~\ref{fig:c3:k_d5d6_s1_f}. 
+Максимальных значений коэффициенты концентрации интенсивностей напряжений 
+достигают в областях вблизи технологических дефектов и приходятся на фазу 
+тканого наполнителя. При этом дополнительное насыщение полостей, образованных 
+локальными технологическими дефектами, материалом матрицы приводит к снижению 
+коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений.
 
 % Чистое формоизменение
 
@@ -468,17 +483,27 @@ $\sigma_{23}$ становится выше значения касательн
 соответствующей центру межволоконного пространства в слое тканного композита с 
 искривленными волокнами и поликристаллической матрицей при наличии 
 гарантированной прослойки матрицы между волокнами и с наличием различных видов
-технологических дефектов под воздействием деформации чистого 
-формоизменения представлены в таблице~\ref{fig:c3:max_k_s2}.
+технологических дефектов под воздействием деформации чистого формоизменения 
+представлены в таблице~\ref{fig:c3:max_k_s2}.
 
 \begin{figure}[ht!]
   \centering
   \kdiagram{tables/p0s2.csv}
   \caption{Структура значений коэффициентов концентрации напряжений в центре 
-межволоконного пространства тканого композита при чистом формоизменении}
+межволоконного пространства тканого композита при деформации чистого 
+формоизменения}
  \label{fig:c3:max_k_s2}
 \end{figure}
 
+\begin{table}[ht]
+ \centering
+ \caption{Отношение компонент тензора напряжений в центре межволоконного 
+пространства к средним значениям компонент тензора напряжений в матрице при 
+деформации чистого формоизменения}
+ \pgfplotstabletypeset{tables/avg/p0s2.csv}
+ \label{tab:c3:avg_k_s2}
+\end{table}
+
 Как видим, в случае деформации чистого формоизменения слоя тканого композита с 
 локальными технологическими дефектами максимальные вклад в коэффициенты 
 концентрации напряжений вносят нормальные составляющие тензора напряжений 
@@ -486,57 +511,60 @@ $\sigma_{22}$ и $\sigma_{33}$, что говорит о том, что при
 нагрузок возможно расслоение матрицы материала в направлении, перпендикулярном 
 плоскости слоя или разрыв матрицы в направлении волокон утка. Дополнительное 
 насыщение полости, образованной дефектом, материалом матрицы снижает значения 
-коэффициентов концентрации напряжений в $1{,}02$ -- $1{,}65$ раза.
+коэффициентов концентрации напряжений в $1{,}02$ -- $1{,}65$ раза. При этом 
+отношение компонент тензора напряжений в точке, соответсвующей центру 
+межволоконного пространства к средним значениям компонент тензора напряжений в 
+матрице отличаются от коэффициентов концентрации напряжений незначительно 
+(таблица~\ref{tab:c3:avg_k_s2}), что говорит о слабом влиянии локальных 
+технологических дефектов на возможность разрушения материала матрицы в указанной 
+точке.
+
+На рис.~\ref{fig:c3:k_d5d6_s2} показаны распределения коэффициентов 
+концентрации интенсивностей напряжений в слое тканого композита с
+искривленными волокнами и поликристаллической матрицей при одновременном 
+разрыве волокон основы и утка и с учётом дополнительной пропитки композита
+материалом матрицы под воздействием деформации чистого формоизменения.
 
-На рис.~\ref{fig:c3:k_d1d2_s2}~--~\ref{fig:c3:k_d7_s2} показаны распределения
-коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в слое тканого композита с
-искривленными волокнами и поликристаллической матрицей при наличии различных
-типов технологических дефектов и с учётом дополнительной пропитки композита
-материалом матрицы под воздействием сдвиговых нагрузок.
-
-\begin{figure}[ht!]
- \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p0s2d1d2}
- \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
-слое тканого композита с пропуском волокна основы~(а) и с учётом
-доуплотнения~(б) при чистом формоизменении}
- \label{fig:c3:k_d1d2_s2}
-\end{figure}
-
-\begin{figure}[ht!]
- \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p0s2d3d4}
- \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
-слое тканого композита с разрывом волокна основы~(а) и с учётом
-доуплотнения~(б) при чистом формоизменении}
- \label{fig:c3:k_d3d4_s2}
-\end{figure}
-
-\pagebreak
+% \begin{figure}[ht!]
+%  \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p0s2d1d2}
+%  \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
+% слое тканого композита с пропуском волокна основы~(а) и с учётом
+% доуплотнения~(б) при чистом формоизменении}
+%  \label{fig:c3:k_d1d2_s2}
+% \end{figure}
+% 
+% \begin{figure}[ht!]
+%  \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p0s2d3d4}
+%  \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
+% слое тканого композита с разрывом волокна основы~(а) и с учётом
+% доуплотнения~(б) при чистом формоизменении}
+%  \label{fig:c3:k_d3d4_s2}
+% \end{figure}
+% 
+% \pagebreak
 
 \begin{figure}[ht!]
  \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p0s2d5d6}
  \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
 слое тканого композита с разрывом волокон основы и утка~(а) и с учётом
-доуплотнения~(б) при чистом формоизменении}
+доуплотнения~(б) при дефрмации чистого формоизменения}
  \label{fig:c3:k_d5d6_s2}
 \end{figure}
 
-\begin{figure}[ht!]
- \centering
- \includegraphics[width=10cm]{concentrators/p0s2d7}
- \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
-слое тканого композита с внутренней технологической порой при чистом 
-формоизменении}
- \label{fig:c3:k_d7_s2}
-\end{figure}
+% \begin{figure}[ht!]
+%  \centering
+%  \includegraphics[width=10cm]{concentrators/p0s2d7}
+%  \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
+% слое тканого композита с внутренней технологической порой при чистом 
+% формоизменении}
+%  \label{fig:c3:k_d7_s2}
+% \end{figure}
 
 Максимальных значений коэффициенты концентрации интенсивностей напряжений 
 достигают в областях, находящихся вблизи локальных технологических дефектов и 
-приходятся на фазу матрицы для всех видов дефектов, кроме одновременного 
-разрыва волокон основы и утка. В случае разрыва волокон основы и утка, 
-максимальные значения коэффициентов концентрации напряжений приходятся на фазу 
-тканого наполнителя. Дополнительное насыщение полости, образованной дефектом, 
-материалом матрицы позволяет снизить значения коэффициентов концентрации 
-интенсивностей напряжений для всех видов дефектов.
+приходятся на фазу тканого наполнителя, при этом дополнительное насыщение 
+полости, образованной дефектом, материалом матрицы позволяет снизить значения 
+коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений.
 
 % Чистое формоизменение с контактом
 
@@ -548,56 +576,76 @@ $\sigma_{22}$ и $\sigma_{33}$, что говорит о том, что при
 напряжений. Это говорит о возможном разрушении матрицы по механизмам сдвигов в 
 плоскости слоя. Дополнительное насыщение полости, образованной дефектом 
 материалом матрицы позволяет снизить коэффициенты концентрации напряжений в 
-$1{,}02$ -- $1{,}06$ раза.
+$1{,}02$ -- $1{,}06$ раза. 
 
 \begin{figure}[ht!]
   \centering
   \kdiagram{tables/p1s2.csv}
   \caption{Структура значений коэффициентов концентрации напряжений в центре 
 межволоконного пространства модельного тканого композита с контактом между 
-волокнами при чистом формоизменении}
+волокнами при деформации чистого формоизменения}
  \label{fig:c3:max_k_s2_f}
 \end{figure}
 
-На рис.~\ref{fig:c3:k_d1d2_s2_f} и \ref{fig:c3:k_d5d6_s2_f} представлены
-распределения коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений, вызванных
-наличием дефекта в виде разрыва волокна основы и разрыва волокон основы и утка в
-слое модельного тканого композита с поликристаллической матрицей и наличием 
-контакта с трением между волокнами при чистом формоизменении. 
+В таблице~\ref{tab:c3:avg_k_s2_f} показаны отношения компонент тензора 
+напряжений в точке, соответсвующей центру межволоконного пространства к средним 
+значениям компонент тензора напряжений в матрице. Как видим из таблицы, для 
+всех дефектов, кроме пропуска волокна основы, эти значения меньше коэффициентов 
+концентрации напряжений, что говорит о возможном разрушении матрицы в указанной 
+точке из-за наличия локальных технологических дефектов. При наличии пропуска 
+волокна основы, отношение нормальной составляющей тензора напряжений 
+$\sigma_{22}$ к среднему значению этой же составляющей в матрице выше 
+соответствующего значения коэффициентов концентрации напряжений. Это 
+свидетельствует о возможном разрыве матрицы в направлении, перпендикулярном 
+плоскости слоя под действием деформации чистого формоизменения.
 
-\begin{figure}[ht!]
- \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p1s2d1d2}
- \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
-слое тканого композита с пропуском волокна основы~(а) и с учётом
-доуплотнения~(б) с контактом между волокнами при чистом формоизменении}
- \label{fig:c3:k_d1d2_s2_f}
-\end{figure}
+\begin{table}[ht]
+ \centering
+ \caption{Отношение компонент тензора напряжений в центре межволоконного 
+пространства тканого композита с контактом между волокнами к средним значениям 
+компонент тензора напряжений в матрице при деформации чистого формоизменения}
+ \pgfplotstabletypeset{tables/avg/p1s2.csv}
+ \label{tab:c3:avg_k_s2_f}
+\end{table}
 
-\begin{figure}[ht!]
- \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p1s2d3d4}
- \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
-слое тканого композита с разрывом волокна основы~(а) и с учётом
-доуплотнения~(б) с контактом между волокнами при чистом формоизменении}
- \label{fig:c3:k_d3d4_s2_f}
-\end{figure}
+На рис.~\ref{fig:c3:k_d5d6_s2_f} представлены распределения коэффициентов 
+концентрации интенсивностей напряжений, вызванных наличием дефекта в виде 
+одновременного разрыва волокон основы и утка в слое модельного тканого композита 
+с поликристаллической матрицей и наличием контакта с трением между волокнами при 
+деформации чистого формоизменения. 
 
-\clearpage
+% \begin{figure}[ht!]
+%  \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p1s2d1d2}
+%  \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
+% слое тканого композита с пропуском волокна основы~(а) и с учётом
+% доуплотнения~(б) с контактом между волокнами при чистом формоизменении}
+%  \label{fig:c3:k_d1d2_s2_f}
+% \end{figure}
+% 
+% \begin{figure}[ht!]
+%  \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p1s2d3d4}
+%  \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
+% слое тканого композита с разрывом волокна основы~(а) и с учётом
+% доуплотнения~(б) с контактом между волокнами при чистом формоизменении}
+%  \label{fig:c3:k_d3d4_s2_f}
+% \end{figure}
+% 
+% \clearpage
 
 \begin{figure}[ht!]
  \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p1s2d5d6}
  \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
 слое тканого композита с разрывом волокон основы и утка~(а) и с учётом
-доуплотнения~(б) с контактом между волокнами при чистом формоизменении}
+доуплотнения~(б) с контактом между волокнами при деформации чистого
+формоизменения}
  \label{fig:c3:k_d5d6_s2_f}
 \end{figure}
 
-Как видим, пропуск волокна основы оказывает незначительное влияние на значения 
-коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений. Для остальных видов 
-локальных технологических дефектов максимальные значения коэффициентов 
-концентрации напряжений расположены в областях, находящихся вблизи дефекта, и 
-приходятся на фазу матрицы. Дополнительное насыщение полости, образованной 
-дефектом, материалом матрицы позволяет снизить значения коэффициентов 
-концентрации интенсивностей напряжений. 
+Как видим, максимальные значения коэффициентов концентрации напряжений 
+расположены в областях, находящихся вблизи дефекта, и приходятся на фазу 
+матрицы. Дополнительное насыщение полости, образованной дефектом, материалом 
+матрицы позволяет снизить значения коэффициентов концентрации интенсивностей 
+напряжений. 
 
 \clearpage
 
@@ -608,11 +656,14 @@ $1{,}02$ -- $1{,}06$ раза.
 % Двухосное равнокомпонентное сжатие
 
 Рассмотрим материал из ткани с металлическими волокнами в поликристаллической 
-матрице. Такие материалы имеют хорошие показатели при сжатии в плоскости слоя. 
-Найдем коэффициенты концентрации в слое тканого композита с гарантированной 
-прослойкой матрицы между волокнами, вызванные наличием локальных 
-технологических 
-дефектов с учетом граничных условий~\ref{eq:c3:b_cond:s3}:
+матрице. Упругие модули были выбраны следующими: для волокон модуль Юнга $E_f = 
+200$~ГПа и коэффициент Пуассона $\nu_f = 0{,}25$, для поликристаллической 
+матрицы модуль Юнга $E_m = 750$~МПа и коэффициент Пуассона $\nu_m = 0,17$.
+Такие материалы плохо работают при растяжении, однако имеют хорошие показатели 
+при сжатии в плоскости слоя. Найдем коэффициенты концентрации в слое тканого 
+композита с гарантированной прослойкой матрицы между волокнами, вызванные 
+наличием локальных технологических дефектов с учетом граничных 
+условий~\ref{eq:c3:b_cond:s3}:
 
 \begin{equation} 
  \begin{array}{c}
@@ -639,10 +690,16 @@ $1{,}02$ -- $1{,}06$ раза.
 видим, максимальный вклад в коэффициенты концентрации интенсивностей напряжений 
 вносит касательная составляющая тензора напряжений $\sigma_{13}$, что 
 свидетельствует о возможном разрушении матрицы по механизмам сдвигов в 
-плоскости 
-слоя. Дополнительное насыщение полости, образованной дефектом материалом 
-матрицы позволяет снизить значения коэффициентов концентрации напряжений в 
-$1{,}06$ -- $1{,}71$ раза.
+плоскости слоя. Дополнительное насыщение полости, образованной дефектом 
+материалом матрицы позволяет снизить значения коэффициентов концентрации 
+напряжений в $1{,}06$ -- $1{,}71$ раза.
+
+В таблице \ref{tab:c3:avg_k_s3} показаны отношения компонент тензора напряжений 
+в точке, соответсвующей центру межволоконного пространства слоя тканого 
+композита к средним значениям соответсвующих компонент тензора напряжений в 
+матрице. Данные значения не превышают значений коэффициентов концентрации 
+напряжений, это говорит о том, что разрушение в матрице будет происходить из-за 
+влияния локальных технологических дефектов.
 
 \begin{figure}[ht!]
   \centering
@@ -654,38 +711,49 @@ $1{,}06$ -- $1{,}71$ раза.
  \label{fig:c3:max_k_s3}
 \end{figure}
 
-На рис.~\ref{fig:c3:k_d1d2_s3} и \ref{fig:c3:k_d7_s3} представлены
+\begin{table}[ht]
+ \centering
+ \caption{Отношение компонент тензора напряжений в центре межволоконного 
+пространства к средним значениям компонент тензора напряжений в матрице при 
+деформации двухосного равнокомпонентного сжатия в плоскости слоя}
+ \pgfplotstabletypeset{tables/avg/p2s3.csv}
+ \label{tab:c3:avg_k_s3}
+\end{table}
+
+На рис.~\ref{fig:c3:k_d5d6_s3} и \ref{fig:c3:k_d7_s3} представлены
 распределения коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений для
 слоя модельного тканого композита при наличии гарантированной прослойки 
-матрицы между волокнами с различными видами дефектов. Области, в которых 
-коэффициенты концентрации напряжений расположены вблизи локальных 
-технологических дефектов и приходятся на фазу поликристаллической матрицы. 
-Дополнительное насыщение полостей, образованных дефектами материалом матрицы 
-позволяет снизить значения коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений.
-
-\begin{figure}[ht!]
- \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p2s3d1d2}
- \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
-слое тканого композита с пропуском волокна основы~(а) и с учётом
-доуплотнения~(б) при двухосном равнокомпонентном сжатии}
- \label{fig:c3:k_d1d2_s3}
-\end{figure}
-
-\begin{figure}[ht!]
- \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p2s3d3d4}
- \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
-слое тканого композита с разрывом волокна основы~(а) и с учётом
-доуплотнения~(б) при двухосном равнокомпонентном сжатии}
- \label{fig:c3:k_d3d4_s3}
-\end{figure}
+матрицы между волокнами с наличием внутреннего технологического дефекта в виде 
+одновременного разрыва волокон основы и утка, а также с внутренней 
+технологической порой. Области, в которых коэффициенты концентрации напряжений 
+расположены вблизи локальных технологических дефектов и приходятся на фазу 
+поликристаллической матрицы. Дополнительное насыщение полостей, образованных 
+дефектами материалом матрицы позволяет снизить значения коэффициентов 
+концентрации интенсивностей напряжений.
 
-\pagebreak
+% \begin{figure}[ht!]
+%  \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p2s3d1d2}
+%  \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
+% слое тканого композита с пропуском волокна основы~(а) и с учётом
+% доуплотнения~(б) при двухосном равнокомпонентном сжатии}
+%  \label{fig:c3:k_d1d2_s3}
+% \end{figure}
+% 
+% \begin{figure}[ht!]
+%  \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p2s3d3d4}
+%  \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
+% слое тканого композита с разрывом волокна основы~(а) и с учётом
+% доуплотнения~(б) при двухосном равнокомпонентном сжатии}
+%  \label{fig:c3:k_d3d4_s3}
+% \end{figure}
+% 
+% \pagebreak
 
 \begin{figure}[ht!]
  \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p2s3d5d6}
  \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
 слое тканого композита с разрывом волокон основы и утка~(а) и с учётом
-доуплотнения~(б) при двухосном равнокомпонентном сжатии}
+доуплотнения~(б) при деформации двухосного равнокомпонентного сжатия}
  \label{fig:c3:k_d5d6_s3}
 \end{figure}
 
@@ -693,8 +761,8 @@ $1{,}06$ -- $1{,}71$ раза.
  \centering
  \includegraphics[width=10cm]{concentrators/p2s3d7}
  \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
-слое тканого композита с внутренней технологической порой при двухосном 
-равнокомпонентном сжатии}
+слое тканого композита с внутренней технологической порой при деформации 
+двухосного равнокомпонентного сжатия}
  \label{fig:c3:k_d7_s3}
 \end{figure}
 
@@ -715,11 +783,26 @@ $1{,}06$ -- $1{,}71$ раза.
  \label{fig:c3:max_k_s3_f}
 \end{figure}
 
+\begin{table}[ht]
+ \centering
+ \caption{Отношение компонент тензора напряжений в центре межволоконного 
+пространства модельного тканого композита с контактом между волокнами к средним 
+значениям компонент тензора напряжений в матрице при деформации двухосного 
+равнокомпонентного сжатия в плоскости слоя}
+ \pgfplotstabletypeset{tables/avg/p3s3.csv}
+ \label{tab:c3:avg_k_s3_f}
+\end{table}
+
 Как видим, максимальный вклад в коэффициенты концентрации напряжений вносят 
 касательные составляющие тензора напряжений $\sigma_{23}$ и $\sigma_{12}$, что 
 говорит о возможном разрушении матрицы по механизмам сдвигов. Дополнительное 
 насыщение полостей, образованных дефектами приводит к уменьшению значений 
-коэффициентов концентрации напряжений в $1{,}06$ -- $1{,}79$ раза.
+коэффициентов концентрации напряжений в $1{,}06$ -- $1{,}79$ раза. При этом 
+отношения компонент тензора напряжений в точке, соответствующей центру 
+межволоконного пространства, к средним значениям компонент тензора напряжений в 
+матрице существенно ниже коэффициентов концентрации напряжений, это говорит о 
+том, что на начало разрушения будет влиять наличие локальных технологических 
+дефектов.
 
 Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в слое 
 модельного тканого композита при наличии контакта с трением между волокнами, с 
@@ -792,7 +875,11 @@ $1{,}06$ -- $1{,}71$ раза.
 $\sigma_{13}$. Это свидетельствует о возможном разрушении матрицы по механизмам 
 сдвигов в плоскости слоя. Дополнительное насыщение полостей, образованных 
 дефектами, материалом матрицы позволяет снизить значения коэффициентов 
-концентрации напряжений в $1{,}02$ -- $1{,}05$ раза.
+концентрации напряжений в $1{,}02$ -- $1{,}05$ раза. Отношение компонент 
+тензора напряжений в точке, соответствующей центру межволоконного пространства 
+к соответсвующим средним значениям компонент тензора напряжений в матрице ниже 
+коэффициентов концентрации напряжений, следовательно, наибольшее влияние на 
+процесс разрушения будет оказывать наличие внутреннего технологического дефекта.
 
 \begin{figure}[ht!]
   \centering
@@ -804,10 +891,19 @@ $\sigma_{13}$. Это свидетельствует о возможном ра
  \label{fig:c3:max_k_s4}
 \end{figure}
 
+\begin{table}[ht]
+ \centering
+ \caption{Отношение компонент тензора напряжений в центре межволоконного 
+пространства к средним значениям компонент тензора напряжений в матрице при 
+деформации одноосного сжатия в направлении волокон основы}
+ \pgfplotstabletypeset{tables/avg/p2s4.csv}
+ \label{tab:c3:avg_k_s4}
+\end{table}
+
 Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в слое 
 тканного композита с гарантированной прослойкой матрицы между волокнами, 
 вызванные наличием различных видов технологических дефектов показаны на 
-рис.~\ref{fig:c3:k_d1d2_s4} -- \ref{fig:c3:k_d7_s4}. Можно видеть, что 
+рис.~\ref{fig:c3:k_d3d4_s4} -- \ref{fig:c3:k_d5d6_s4}. Можно видеть, что 
 максимальные значения интенсивностей напряжений в слое тканого композита с 
 гарантированной прослойкой матрицы между волокнами под воздействием деформации 
 одностороннего сжатия в направлении волокон основы, расположены в областях 
@@ -818,39 +914,38 @@ $\sigma_{13}$. Это свидетельствует о возможном ра
 значения коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений снижаются 
 незначительно.
 
-\begin{figure}[ht!]
- \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p2s4d1d2}
- \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
-слое тканого композита с пропуском волокна основы~(а) и с учётом
-доуплотнения~(б) при одноосном сжатии}
- \label{fig:c3:k_d1d2_s4}
-\end{figure}
+% \begin{figure}[ht!]
+%  \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p2s4d1d2}
+%  \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
+% слое тканого композита с пропуском волокна основы~(а) и с учётом
+% доуплотнения~(б) при деформации одноосного сжатия}
+%  \label{fig:c3:k_d1d2_s4}
+% \end{figure}
 
 \begin{figure}[ht!]
  \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p2s4d3d4}
  \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
 слое тканого композита с разрывом волокна основы~(а) и с учётом
-доуплотнения~(б) при одноосном сжатии}
+доуплотнения~(б) при деформации одноосного сжатия}
  \label{fig:c3:k_d3d4_s4}
 \end{figure}
 
-\pagebreak
-
 \begin{figure}[ht!]
  \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p2s4d5d6}
  \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
 слое тканого композита с разрывом волокон основы и утка~(а) и с учётом
-доуплотнения~(б) при одноосном сжатии}
+доуплотнения~(б) при деформации одноосного сжатия}
  \label{fig:c3:k_d5d6_s4}
 \end{figure}
 
-\begin{figure}[ht!]
- \centering
- \includegraphics[width=10cm]{concentrators/p2s4d7}
- \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
-слое тканого композита с внутренней технологической порой при одноосном сжатии}
- \label{fig:c3:k_d7_s4}
-\end{figure}
+% \begin{figure}[ht!]
+%  \centering
+%  \includegraphics[width=10cm]{concentrators/p2s4d7}
+%  \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
+% слое тканого композита с внутренней технологической порой при деформации 
+% одноосного сжатия}
+%  \label{fig:c3:k_d7_s4}
+% \end{figure}
 
 % Одноосное сжатие с контактом
 
@@ -867,7 +962,14 @@ $\sigma_{13}$. Это свидетельствует о возможном ра
 $\sigma_{33}$, что говорит о возможном разрыве матрицы в направлении волокон 
 утка. Дополнительное насыщение полостей, образованных дефектом, материалом 
 матрицы позволяет снизить значения коэффициентов концентрации напряжений в 
-$1{,}02$ -- $1{,}50$ раза.
+$1{,}02$ -- $1{,}50$ раза. 
+
+В таблице~\ref{tab:c3:avg_k_s4_f} показаны отношения компонент тензора 
+напряжений в точке, соответсвующей центру межволоконного пространства к средним 
+значениям компонент тензора напряжений в матрице. Эти значения существенно 
+меньше коэффициентов концентрации напряжений, что говорит о значительном 
+влиянии локальных технологических дефектов на процесс разрушения матрицы в 
+указанной точке.
 
 \begin{figure}[ht!]
   \centering
@@ -878,25 +980,35 @@ $1{,}02$ -- $1{,}50$ раза.
  \label{fig:c3:max_k_s4_f}
 \end{figure}
 
+\begin{table}[ht]
+ \centering
+ \caption{Отношение компонент тензора напряжений в центре межволоконного 
+пространства модельного тканого композита с контактом между волокнами к средним 
+значениям компонент тензора напряжений в матрице при деформации одноосного 
+сжатия в направлении волокон основы}
+ \pgfplotstabletypeset{tables/avg/p3s4.csv}
+ \label{tab:c3:avg_k_s4_f}
+\end{table}
+
 Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в слое 
 тканого композита, при наличии контакта с трением между волокнами, вызванные 
-наличием различных видов локальных технологических дефектов под действием 
-деформации одноосного сжатия в направлении волокон основы показаны на 
-рис.~\ref{fig:c3:k_d1d2_s4_f} -- \ref{fig:c3:k_d5d6_s4_f}.
+разрывом волокна основы или одновременным разрывом волокон основы и утка под 
+действием деформации одноосного сжатия в направлении волокон основы показаны на 
+рис.~\ref{fig:c3:k_d3d4_s4_f} -- \ref{fig:c3:k_d5d6_s4_f}.
 
-\begin{figure}[ht!]
- \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p3s4d1d2}
- \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
-слое тканого композита с пропуском волокна основы~(а) и с учётом
-доуплотнения~(б) с контактом между волокнами при одноосном сжатии}
- \label{fig:c3:k_d1d2_s4_f}
-\end{figure}
+% \begin{figure}[ht!]
+%  \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p3s4d1d2}
+%  \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
+% слое тканого композита с пропуском волокна основы~(а) и с учётом
+% доуплотнения~(б) с контактом между волокнами при одноосном сжатии}
+%  \label{fig:c3:k_d1d2_s4_f}
+% \end{figure}
 
 \begin{figure}[ht!]
  \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p3s4d3d4}
  \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
 слое тканого композита с разрывом волокна основы~(а) и с учётом
-доуплотнения~(б) с контактом между волокнами при одноосном сжатии}
+доуплотнения~(б) с контактом между волокнами при деформации одноосного сжатия}
  \label{fig:c3:k_d3d4_s4_f}
 \end{figure}
 
@@ -904,17 +1016,15 @@ $1{,}02$ -- $1{,}50$ раза.
  \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p3s4d5d6}
  \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
 слое тканого композита с разрывом волокон основы и утка~(а) и с учётом
-доуплотнения~(б) с контактом между волокнами при одноосном сжатии}
+доуплотнения~(б) с контактом между волокнами при деформации одноосного сжатия}
  \label{fig:c3:k_d5d6_s4_f}
 \end{figure}
 
-Как видим, в случае пропуска волокна основы, влияние коэффициентов концентрации 
-интенсивностей напряжений незначительны. Для остальных типов дефектов 
-максимальные значения коэффициентов концентрации интенсивности напряжений 
-располагаются в областях вблизи локальных технологических дефектов и приходятся 
-на фазу тканого наполнителя. Дополнительное насыщение полостей, образованных 
-технологическими дефектами, материалом матрицы не приводит к существенному 
-снижению коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений.
+Как видим, максимальные значения коэффициентов концентрации интенсивности 
+напряжений располагаются в областях вблизи локальных технологических дефектов и 
+приходятся на фазу тканого наполнителя. Дополнительное насыщение полостей, 
+образованных технологическими дефектами, материалом матрицы не приводит к 
+существенному снижению коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений.
 
 % Двухосное неравнокомпонентное сжатие
 
@@ -954,41 +1064,55 @@ $1{,}02$ -- $1{,}50$ раза.
  \label{fig:c3:max_k_s5}
 \end{figure}
 
+\begin{table}[ht]
+ \centering
+ \caption{Отношение компонент тензора напряжений в центре межволоконного 
+пространства к средним значениям компонент тензора напряжений в матрице при 
+деформации двухосного неравнокомпонентного сжатия}
+ \pgfplotstabletypeset{tables/avg/p2s5.csv}
+ \label{tab:c3:avg_k_s5}
+\end{table}
+
 Как видим, максимальный вклад в коэффициенты концентрации напряжений вносит 
 касательная составляющая тензора напряжений $\sigma_{12}$. Это говорит о 
 возможном разрушении матрицы по механизмам сдвигов. Дополнительное насыщение 
 полости, образованной локальным технологическим дефектом приводит к уменьшению 
-значений коэффициентов концентрации напряжений в $1{,}01$ -- $1{,}51$ раза.
-
-Распределение коэффициентов концентрации напряжений, вызванных различными 
-видами технологических дефектов, в слое тканого композита с гарантированной 
-прослойкой матрицы между волокон под действием деформации двухосного 
-неравнокомпонентного сжатия показаны на рис.~\ref{fig:c3:k_d1d2_s5} -- 
-\ref{fig:c3:k_d7_s5}.
-
-\begin{figure}[ht!]
- \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p2s5d1d2}
- \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
-слое тканого композита с пропуском волокна основы~(а) и с учётом
-доуплотнения~(б) при двухосном неравнокомпонентном сжатии}
- \label{fig:c3:k_d1d2_s5}
-\end{figure}
+значений коэффициентов концентрации напряжений в $1{,}01$ -- $1{,}51$ раза. При 
+этом значения отношений компонент тензора напряжений в точке, соответствующей 
+центру межволоконного пространства к средним компонентам тензора напряжений в 
+матрице значительно ниже соответствующих коэффициентов концентрации напряжений 
+(таблица~\ref{tab:c3:avg_k_s5}). Это говорит о том, что на процесс разрушения 
+существенное влияние оказывает наличие внутренних технологических дефектов.
+
+Распределение коэффициентов концентрации напряжений, вызванных одновременным 
+разрвом волокон основы и утка, а также наличием внутренней технологической 
+поры, в слое тканого композита с гарантированной прослойкой матрицы между 
+волокон под действием деформации двухосного неравнокомпонентного сжатия показаны 
+на рис.~\ref{fig:c3:k_d5d6_s5} -- \ref{fig:c3:k_d7_s5}.
 
-\begin{figure}[ht!]
- \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p2s5d3d4}
- \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
-слое тканого композита с разрывом волокна основы~(а) и с учётом
-доуплотнения~(б) при двухосном неравнокомпонентном сжатии}
- \label{fig:c3:k_d3d4_s5}
-\end{figure}
-
-\pagebreak
+% \begin{figure}[ht!]
+%  \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p2s5d1d2}
+%  \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
+% слое тканого композита с пропуском волокна основы~(а) и с учётом
+% доуплотнения~(б) при двухосном неравнокомпонентном сжатии}
+%  \label{fig:c3:k_d1d2_s5}
+% \end{figure}
+% 
+% \begin{figure}[ht!]
+%  \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p2s5d3d4}
+%  \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
+% слое тканого композита с разрывом волокна основы~(а) и с учётом
+% доуплотнения~(б) при двухосном неравнокомпонентном сжатии}
+%  \label{fig:c3:k_d3d4_s5}
+% \end{figure}
+% 
+% \pagebreak
 
 \begin{figure}[ht!]
  \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p2s5d5d6}
  \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
 слое тканого композита с разрывом волокон основы и утка~(а) и с учётом
-доуплотнения~(б) при двухосном неравнокомпонентном сжатии}
+доуплотнения~(б) при деформации двухосного неравнокомпонентного сжатия}
  \label{fig:c3:k_d5d6_s5}
 \end{figure}
 
@@ -996,8 +1120,8 @@ $1{,}02$ -- $1{,}50$ раза.
  \centering
  \includegraphics[width=10cm]{concentrators/p2s5d7}
  \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
-слое тканого композита с внутренней технологической порой при двухосном 
-неравнокомпонентном сжатии}
+слое тканого композита с внутренней технологической порой при деформации 
+двухосного неравнокомпонентного сжатия}
  \label{fig:c3:k_d7_s5}
 \end{figure}
 
@@ -1023,6 +1147,16 @@ $1{,}02$ -- $1{,}50$ раза.
  \label{fig:c3:max_k_s5_f}
 \end{figure}
 
+\begin{table}[ht]
+ \centering
+ \caption{Отношение компонент тензора напряжений в центре межволоконного 
+пространства модельного тканого композита с контактом между волокнами к средним 
+значениям компонент тензора напряжений в матрице при деформации двухосного 
+неравнокомпонентного сжатия}
+ \pgfplotstabletypeset{tables/avg/p3s5.csv}
+ \label{tab:c3:avg_k_s5_f}
+\end{table}
+
 Как видим, в случае пропуска волокна основы, максимальный вклад в коэффициенты 
 концентрации напряжений вносит касательная компонента тензора напряжений 
 $\sigma_{12}$, тогда как для остальных видов дефектов, максимальный вклад вносит 
@@ -1030,28 +1164,33 @@ $\sigma_{12}$, тогда как для остальных видов дефек
 возможном разрушении матрицы по механизмам сдвигов в плоскости слоя. 
 Дополнительное насыщение полостей, образованных локальными дефектами приводит к 
 снижению значений коэффициентов концентрации напряжений в $1{,}04$ -- $1{,}10$ 
-раза.
+раза. При этом, отношение компонент тензора напряжений в точке, соответствующей 
+центру межволоконного пространства к средним компонентам тензора напряжений в 
+матрице превышает значения коэффициентов концентрации напряжений, что говорит о 
+незначительном влиянии наличия внутреннего технологического дефекта на процесс 
+разрушения матрицы в указанной точке.
 
 Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений, вызванных 
-наличием различных видов локальных технологических дефектов, в слое тканого 
-композита при наличии контакта с трением между волокнами показаны на 
-рис.~\ref{fig:c3:k_d1d2_s5_f} -- \ref{fig:c3:k_d5d6_s5_f}.
+наличием локальных технологических дефектов в виде разрыва волокон основы или 
+одновременного разрыва волокон основы и утка, в слое тканого композита при 
+наличии контакта с трением между волокнами показаны на 
+рис.~\ref{fig:c3:k_d3d4_s5_f} -- \ref{fig:c3:k_d5d6_s5_f}.
 
-\begin{figure}[ht!]
- \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p3s5d1d2}
- \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
-слое тканого композита с пропуском волокна основы~(а) и с учётом
-доуплотнения~(б) с контактом между волокнами при двухосном неравнокомпонентном 
-сжатии}
- \label{fig:c3:k_d1d2_s5_f}
-\end{figure}
+% \begin{figure}[ht!]
+%  \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p3s5d1d2}
+%  \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
+% слое тканого композита с пропуском волокна основы~(а) и с учётом
+% доуплотнения~(б) с контактом между волокнами при двухосном неравнокомпонентном 
+% сжатии}
+%  \label{fig:c3:k_d1d2_s5_f}
+% \end{figure}
 
 \begin{figure}[ht!]
  \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p3s5d3d4}
  \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
 слое тканого композита с разрывом волокна основы~(а) и с учётом
-доуплотнения~(б) с контактом между волокнами при двухосном неравнокомпонентном 
-сжатии}
+доуплотнения~(б) с контактом между волокнами при деформации двухосного 
+неравнокомпонентного сжатия}
  \label{fig:c3:k_d3d4_s5_f}
 \end{figure}
 
@@ -1059,8 +1198,8 @@ $\sigma_{12}$, тогда как для остальных видов дефек
  \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p3s5d5d6}
  \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
 слое тканого композита с разрывом волокон основы и утка~(а) и с учётом
-доуплотнения~(б) с контактом между волокнами при двухосном неравнокомпонентном 
-сжатии}
+доуплотнения~(б) с контактом между волокнами при деформации двухосного 
+неравнокомпонентного сжатия}
  \label{fig:c3:k_d5d6_s5_f}
 \end{figure}
 

disser.kilepr

@@ -4,7 +4,7 @@ img_extIsRegExp=false
 img_extensions=.eps .jpg .jpeg .png .pdf .ps .fig .gif
 kileprversion=2
 kileversion=2.1.3
-lastDocument=stress_concentartors.tex
+lastDocument=c3.tex
 masterDocument=
 name=disser
 pkg_extIsRegExp=false
@@ -47,7 +47,7 @@ Mode=LaTeX
 ReadWrite=true
 
 [document-settings,item:c3.tex]
-Bookmarks=714,870,397,652,806,961,78,333,1032,168,236,559,492
+Bookmarks=918,188,273,445,700,854,1009,381,1080,607,81,540,762
 Encoding=UTF-8
 FoldedColumns=
 FoldedLines=
@@ -142,10 +142,10 @@ order=5
 
 [item:c3.tex]
 archive=true
-column=63
+column=38
 encoding=UTF-8
 highlight=LaTeX
-line=72
+line=377
 mode=LaTeX
 open=true
 order=6
@@ -215,7 +215,7 @@ archive=true
 column=0
 encoding=UTF-8
 highlight=LaTeX
-line=44
+line=0
 mode=LaTeX
 open=true
 order=0
@@ -248,10 +248,10 @@ ViRegisterFlags=0,0
 ViRegisterNames=-,^
 
 [view-settings,view=0,item:c3.tex]
-CursorColumn=63
-CursorLine=72
+CursorColumn=38
+CursorLine=377
 JumpList=
-ViMarks=.,72,63,[,72,63,],72,63,a,236,0,b,78,0,c,397,0,d,168,0,e,333,0,f,492,0,g,492,0,h,559,0,i,652,0,j,714,0,k,806,0,l,870,0,m,961,0,n,1032,0
+ViMarks=.,379,38,[,379,38,],379,38,a,273,0,b,81,0,c,445,0,d,188,0,e,381,0,f,540,0,g,540,0,h,607,0,i,700,0,j,762,0,k,854,0,l,918,0,m,1009,0,n,1080,0
 ViRegisterContents=ск волокна основы с доуплотнением ,}[ht!
 ViRegisterFlags=0,0
 ViRegisterNames=-,^
@@ -303,7 +303,7 @@ ViRegisterNames=-,^
 
 [view-settings,view=0,item:stress_concentartors.tex]
 CursorColumn=0
-CursorLine=44
+CursorLine=0
 JumpList=
 ViMarks=.,50,21,[,50,21,],50,21
 ViRegisterContents=ск волокна основы с доуплотнением ,}[ht!

tables/avg/p1s2.csv

@@ -1,7 +1,7 @@
 id,type,ksxx,ksyy,kszz,ksxy,ksxz,ksyz
-1,{Пропуск волокна основы},0.9193911967,2.504206572,1.104743454,0.9923266145,3.270666071,1.486314697
+1,{Пропуск волокна основы},0.9193911967,1.504206572,1.104743454,0.9923266145,1.270666071,1.486314697
 2,{Пропуск волокна основы с доуплотнением},0.9251194091,1.266900526,1.124483213,0.9663623906,1.37021437,1.451273431
 3,{Разрыв волокна основы},0.9565268492,1.031248898,1.074013636,0.945518745,1.619947975,1.985077436
 4,{Разрыв волокна основы с доуплотнением},0.9565688462,0.9615545601,1.079710199,0.9344291646,1.200375834,1.718204729
-5,{Разрыв волокон основы и утка},0.9356993241,5.457841976,0.9877046933,0.9005485015,1.119776422,1.504348579
-6,{Разрыв волокон основы и утка с доуплотнением},1.030369679,4.089203752,1.068932481,0.9072722499,1.171075467,1.340403724
+5,{Разрыв волокон основы и утка},0.9356993241,1.457841976,0.9877046933,0.9005485015,1.119776422,1.504348579
+6,{Разрыв волокон основы и утка с доуплотнением},1.030369679,1.089203752,1.068932481,0.9072722499,1.171075467,1.340403724

tables/avg/p2s3.csv

@@ -1,8 +1,8 @@
 id,type,ksxx,ksyy,kszz,ksxy,ksxz,ksyz
-1,{Пропуск волокна основы},0.9911470305,0.9933288471,0.9739826092,0.9490000,1.1993357,4.7500000
-2,{Пропуск волокна основы с доуплотнением},0.9611883727,0.9153230265,0.9502787497,0.9520000,1.0052621,4.6800000
-3,{Разрыв волокна основы},0.9153203395,0.9631767308,0.9921377628,0.9390859,1.1190398,4.1200000
-4,{Разрыв волокна основы с доуплотнением},0.9166010635,0.9804556109,0.9812842361,0.9430000,1.0760887,3.2300000
-5,{Разрыв волокон основы и утка},0.9062220612,0.9361746625,0.906304091,0.9478864,1.1054066,5.6600000
-6,{Разрыв волокон основы и утка с доуплотнением},0.9095973888,0.950595135,0.9012073152,0.9138589,0.9882837,5.5500000
-7,{Внутренняя технологическая пора},0.9776967024,0.9227078278,0.9778030955,1.3674854,0.9506521,5.4900000
+1,{Пропуск волокна основы},0.9911470305,0.9933288471,0.9739826092,0.9490000,1.1993357,1.7500000
+2,{Пропуск волокна основы с доуплотнением},0.9611883727,0.9153230265,0.9502787497,0.9520000,1.0052621,1.6800000
+3,{Разрыв волокна основы},0.9153203395,0.9631767308,0.9921377628,0.9390859,1.1190398,1.1200000
+4,{Разрыв волокна основы с доуплотнением},0.9166010635,0.9804556109,0.9812842361,0.9430000,1.0760887,1.2300000
+5,{Разрыв волокон основы и утка},0.9062220612,0.9361746625,0.906304091,0.9478864,1.1054066,1.6600000
+6,{Разрыв волокон основы и утка с доуплотнением},0.9095973888,0.950595135,0.9012073152,0.9138589,0.9882837,1.5500000
+7,{Внутренняя технологическая пора},0.9776967024,0.9227078278,0.9778030955,1.3674854,0.9506521,1.4900000

tables/avg/p3s4.csv

@@ -1,7 +1,7 @@
 id,type,ksxx,ksyy,kszz,ksxy,ksxz,ksyz
-1,{Пропуск волокна основы},0.9157600864,0.9271961193,0.9924242189,1.09126190,0.92710000,3.07788907
-2,{Пропуск волокна основы с доуплотнением},0.9144973816,0.9432155372,0.9539833895,0.99705581,0.95538022,3.03276028
-3,{Разрыв волокна основы},0.9979407858,0.9882696556,0.9486714905,1.18966351,1.46624340,3.20809286
-4,{Разрыв волокна основы с доуплотнением},0.9960107934,0.9901395378,0.9823400186,0.97442737,1.39616674,2.72960402
-5,{Разрыв волокон основы и утка},0.9440047351,0.9929697102,0.9518737556,6.25353961,3.04197877,2.50517913
-6,{Разрыв волокон основы и утка с доуплотнением},1.072417015,0.9470301179,0.9892896892,4.03595367,3.00953215,2.26736429
+1,{Пропуск волокна основы},0.9157600864,0.9271961193,0.9924242189,1.09126190,0.92710000,1.07788907
+2,{Пропуск волокна основы с доуплотнением},0.9144973816,0.9432155372,0.9539833895,0.99705581,0.95538022,1.03276028
+3,{Разрыв волокна основы},0.9979407858,0.9882696556,0.9486714905,1.18966351,1.46624340,1.20809286
+4,{Разрыв волокна основы с доуплотнением},0.9960107934,0.9901395378,0.9823400186,0.97442737,1.39616674,1.72960402
+5,{Разрыв волокон основы и утка},0.9440047351,0.9929697102,0.9518737556,1.25353961,1.04197877,1.50517913
+6,{Разрыв волокон основы и утка с доуплотнением},1.072417015,0.9470301179,0.9892896892,1.03595367,1.00953215,1.26736429

tables/avg/p3s5.csv

@@ -1,7 +1,7 @@
 id,type,ksxx,ksyy,kszz,ksxy,ksxz,ksyz
-1,{Пропуск волокна основы},0.9473196629,0.9457877218,1.041473154,2.00707503,0.91537136,1.51844777
+1,{Пропуск волокна основы},0.9473196629,0.9457877218,1.041473154,1.00707503,0.91537136,1.51844777
 2,{Пропуск волокна основы с доуплотнением},0.9501146099,0.9004271715,1.114439732,1.60150489,0.91989754,1.36479244
-3,{Разрыв волокна основы},0.918874453,0.9481547291,1.00434478,1.82373978,3.11928154,2.00038112
-4,{Разрыв волокна основы с доуплотнением},1.01940581,0.988046642,1.038002697,1.27296628,3.03004280,1.73232445
-5,{Разрыв волокон основы и утка},0.962994427,0.9709044619,0.9863687127,3.23438135,7.56495652,1.69309400
-6,{Разрыв волокон основы и утка с доуплотнением},1.09824529,0.9282408327,1.117385584,2.32584988,7.19676212,1.64318303
+3,{Разрыв волокна основы},0.918874453,0.9481547291,1.00434478,1.82373978,1.11928154,1.00038112
+4,{Разрыв волокна основы с доуплотнением},1.01940581,0.988046642,1.038002697,1.27296628,1.03004280,1.73232445
+5,{Разрыв волокон основы и утка},0.962994427,0.9709044619,0.9863687127,1.23438135,1.56495652,1.69309400
+6,{Разрыв волокон основы и утка с доуплотнением},1.09824529,0.9282408327,1.117385584,2.32584988,1.19676212,1.64318303

tables/p3s4.csv

@@ -3,5 +3,5 @@ id, type, ksxx, ksyy, kszz, ksxy, ksxz, ksyz
 2, {Пропуск волокна основы (доуплотнение)}, 1.00610034235, 1.38704405207, 2.12072945952, 1.08386881793, 2.0622899126, 0.903994366947
 3, {Разрыв волокна основы}, 0.98881733949, 0.945355381424, 1.29385589141, 0.906545970197, 3.528007443, 0.907952477794
 4, {Разрыв волокна основы (доуплотнение)}, 0.988598183038, 0.949333411218, 1.27649205872, 0.907527306735, 2.396052691, 0.90740527204
-5, {Разрыв волокон основы и утка}, 0.981681816839, 0.99582476676, 0.935218741935, 0.987141390808, 3.429336887, 0.968305372
-6, {Разрыв волокон основы и утка (доуплотнение)}, 0.983142250205, 0.96276206122, 0.902826524484, 0.97564824475, 2.429313581, 0.9176244689
+5, {Разрыв волокон основы и утка}, 0.981681816839, 0.99582476676, 0.935218741935, 0.987141390808, 3.429336887, 0.968305372 
+6, {Разрыв волокон основы и утка (доуплотнение)}, 0.983142250205, 0.96276206122, 0.902826524484, 0.97564824475, 2.429313581, 0.9176244689