Tables was changed

c2.tex

@@ -345,7 +345,7 @@ C_{ijkl}^{m} \left[ 1-\lambda({\bf r}) \right ] \right\}
 \begin{table}[ht]
   \centering
   \caption{Максимальные коэффициенты концентрации напряжений в слое тканого
-композита}
+композита при двухосном равнокомпонентном растяжении в плоскости слоя}
   \begin{tabular}{|p{8cm}||c|c|c|c|c|c|}
    \hline
      & $K_{\sigma_{11}}$ 
@@ -357,28 +357,28 @@ C_{ijkl}^{m} \left[ 1-\lambda({\bf r}) \right ] \right\}
     \hline 
     \hline
      Пропуск волокна основы
-     & $1{,}34$ & $2{,}11$ & $1{,}53$ & $1{,}36$ & ${\bf 2{,}50}$ & $1{,}42$ \\
+     & $1{,}36$ & $1{,}15$ & $1{,}07$ & $1{,}18$ & $1{,}05$ & $1{,}48$ \\
     \hline
      Пропуск волокна основы (доуплотнение) 
-     & $1{,}28$ & $1{,}77$ & $1{,}31$ & $1{,}29$ & ${\bf 2{,}43}$ & $1{,}23$ \\
+     & $1{,}21$ & $1{,}19$ & $0{,}97$ & $0{,}99$ & $1{,}04$ & $1{,}15$ \\
     \hline 
     \hline
      Разрыв нити основы 
-     & $1{,}29$ & $1{,}63$ & $1{,}30$ & $1{,}25$ & ${\bf 2{,}31}$ & $1{,}44$ \\
+     & $1{,}47$ & $2{,}33$ & $1{,}71$ & $0{,}97$ & $1{,}96$ & $1{,}47$ \\
     \hline
      Разрыв нити основы (доуплотнение) 
-     & $1{,}26$ & $1{,}49$ & $1{,}27$ & $1{,}25$ & ${\bf 2{,}20}$ & $1{,}32$ \\
+     & $1{,}29$ & $1{,}13$ & $0{,}94$ & $1{,}16$ & $1{,}27$ & $1{,}24$ \\
     \hline
     \hline
      Разрыв нитей основы и утка 
-     & $1{,}50$ & $1{,}92$ & $1{,}56$ & $1{,}58$ & ${\bf 2{,}53}$ & $1{,}70$ \\
+     & $1{,}32$ & $1{,}09$ & $0{,}96$ & $0{,}95$ & $2{,}90$ & $1{,}55$ \\
     \hline
      Разрыв нитей основы и утка (доуплотнение) 
-     & $1{,}35$ & $1{,}68$ & $1{,}41$ & $1{,}41$ & ${\bf 2{,}21}$ & $1{,}50$ \\
+     & $1{,}18$ & $0{,}98$ & $0{,}9$ & $1{,}01$ & $1{,}06}$ & $1{,}14$ \\
     \hline
     \hline
      Внутренняя пора
- & $1{,}31$ & $1{,}93$ & $1{,}35$ & ${\bf 4{,}38}$ & $1{,}73$ & ${\bf 4{,}56}$\\
+     & $1{,}08$ & $1{,}39$ & $1{,}11$ & $1{,}89}$ & $1{,}27$ & $1{,}38}$\\
     \hline
   \end{tabular}
   \label{tab:max_k_s1}
@@ -469,7 +469,7 @@ C_{ijkl}^{m} \left[ 1-\lambda({\bf r}) \right ] \right\}
 \begin{figure}[ht]
  \includegraphics[width=15cm]{vmis_v1_s2}
  \caption{Поля интенсивности напряжений в слое тканого композита с идеальной
-периодической структурой при чистом сдвиге}
+периодической структурой при чистом формоизменении}
  \label{fig:vmis_v1_s2}
 \end{figure}
 
@@ -481,7 +481,7 @@ C_{ijkl}^{m} \left[ 1-\lambda({\bf r}) \right ] \right\}
 \begin{table}[ht!]
   \centering
   \caption{Максимальные коэффициенты концентрации напряжений в слое тканого
-композита при чистом сдвиге}
+композита при чистом формоизменении}
   \begin{tabular}{|p{8cm}||c|c|c|c|c|c|}
    \hline
      & $K_{\sigma_{11}}$ 
@@ -493,28 +493,28 @@ C_{ijkl}^{m} \left[ 1-\lambda({\bf r}) \right ] \right\}
     \hline 
     \hline
      Пропуск волокна основы
-     & $1{,}24$ & $1{,}31$ & $\bf2{,}30$ & $1{,}36$ & $\bf2{,}02$ & $1{,}52$ \\
+     & $1{,}21$ & $1{,}04$ & $2{,}17$ & $1{,}15$ & $1{,}35$ & $1{,}41$ \\
     \hline
      Пропуск волокна основы (доуплотнение) 
-     & $1{,}22$ & $1{,}27$ & $\bf2{,}14$ & $1{,}30$ & $\bf2{,}13$ & $1{,}55$ \\
+     & $1{,}17$ & $0{,}92$ & $1{,}95$ & $1{,}12$ & $1{,}42$ & $1{,}45$ \\
     \hline 
     \hline
      Разрыв нити основы 
-     & $1{,}25$ & $1{,}27$ & $\bf2{,}38$ & $1{,}29$ & $\bf1{,}97$ & $1{,}59$ \\
+     & $1{,}34$ & $1{,}02$ & $2{,}00$ & $1{,}21$ & $1{,}06$ & $1{,}15$ \\
     \hline
      Разрыв нити основы (доуплотнение) 
-     & $1{,}23$ & $1{,}25$ & $\bf2{,}03$ & $1{,}35$ & $\bf1{,}89$ & $1{,}52$ \\
+     & $1{,}36$ & $1{,}13$ & $1{,}99$ & $1{,}15$ & $0{,}96$ & $1{,}09$ \\
     \hline
     \hline
      Разрыв нитей основы и утка 
-     & $1{,}60$ & $1{,}56$ & $\bf3{,}28$ & $1{,}95$ & $\bf2{,}42$ & $2{,}01$ \\
+     & $1{,}50$ & $1{,}47$ & $2{,}24$ & $1{,}24$ & $0{,}98$ & $1{,}30$ \\
     \hline
      Разрыв нитей основы и утка (доуплотнение) 
-     & $1{,}48$ & $1{,}45$ & $\bf2{,}59$ & $1{,}76$ & $\bf2{,}17$ & $1{,}82$ \\
+     & $1{,}38$ & $1{,}21$ & $2{,}16$ & $1{,}18$ & $1{,}06$ & $1{,}32$ \\
     \hline
     \hline
      Внутренняя пора
-    & $1{,}19$ & $1{,}28$ & $\bf4{,}90$ & $\bf4{,}80$ & $1{,}30$ & $\bf5{,}04$\\
+     & $1{,}24$ & $1{,}18$ & $4{,}16$ & $1{,}25$ & $1{,}37$ & $1{,}25$ \\
     \hline
   \end{tabular}
   \label{tab:max_k_s2}
@@ -628,28 +628,28 @@ $\sigma_{12}$ и $\sigma_{23}$ и нормальная составляющая
     \hline 
     \hline
      Пропуск волокна основы
-     &$1{,}26$ & $1{,}39$ & $\bf2{,}14$ & $1{,}36$ & $\bf2{,}66$ & $\bf2{,}64$\\
+     &$1{,}18$ & $1{,}26$ & $1{,}03$ & $1{,}17$ & $1{,}23$ & $1{,}18$ \\
     \hline
      Пропуск волокна основы (доуплотнение) 
-     &$1{,}24$ & $1{,}34$ & $\bf2{,}10$ & $1{,}29$ & $\bf2{,}75$ & $\bf3{,}00$\\
+     &$1{,}17$ & $1{,}90$ & $1{,}25$ & $1{,}15$ & $1{,}23$ & $1{,}19$ \\
     \hline 
     \hline
      Разрыв нити основы 
-     &$1{,}26$ & $1{,}36$ & $\bf1{,}92$ & $1{,}27$ & $\bf2{,}50$ & $\bf2{,}01$\\
+     &$1{,}22$ & $1{,}86$ & $1{,}34$ & $1{,}21$ & $1{,}27$ & $1{,}23$ \\
     \hline
      Разрыв нити основы (доуплотнение) 
-     &$1{,}24$ & $1{,}35$ & $\bf1{,}87$ & $1{,}35$ & $\bf2{,}41$ & $\bf2{,}81$\\
+     &$1{,}20$ & $1{,}46$ & $1{,}04$ & $1{,}16$ & $1{,}26$ & $1{,}22$ \\
     \hline
     \hline
      Разрыв нитей основы и утка 
-     &$1{,}43$ & $1{,}73$ & $\bf2{,}06$ & $1{,}46$ & $\bf2{,}66$ & $\bf2{,}17$\\
+     &$1{,}39$ & $3{,}66$ & $1{,}86$ & $1{,}60$ & $1{,}32$ & $1{,}39$ \\
     \hline
      Разрыв нитей основы и утка (доуплотнение) 
-     &$1{,}31$ & $1{,}55$ & $\bf1{,}91$ & $1{,}32$ & $\bf2{,}45$ & $\bf2{,}91$\\
+     &$1{,}33$ & $2{,}64$ & $1{,}84$ & $1{,}49$ & $1{,}24$ & $1{,}34$ \\
     \hline
     \hline
      Внутренняя пора
-     & $1{,}23$ & $1{,}39$ & $1{,}62$ & $\bf4{,}59$ & $1{,}40$ & $1{,}46$ \\
+     &$1{,}02$ & $1{,}67$ & $0{,}99$ & $1{,}05$ & $1{,}02$ & $1{,}02$ \\
     \hline
   \end{tabular}
   \label{tab:max_k_s3}

c3.tex

@@ -206,7 +206,7 @@
 \begin{table}[t!]
  \centering
  \caption{Максимальные коэффициенты концентрации напряжений в матрице слоя
-тканого композита}
+тканого композита при двухосном равнокомпонентном растяжении в плоскости слоя}
   \begin{tabular}{|p{8cm}||c|c|c|c|c|c|}
    \hline
      & $K_{\sigma_{11}}$ 
@@ -218,17 +218,17 @@
     \hline 
     \hline
      Разрыв нити основы 
-     & $4{,}57$ & $3{,}61$ & $4{,}37$ & $6{,}87$ & $\bf 10{,}87$ & $3{,}69$ \\
+     & $1{,}38$ & $3{,}90$ & $1{,}71$ & $1{,}07$ & $1{,}62$ & $1{,}07$ \\
     \hline
      Разрыв нити основы (доуплотнение) 
-     & $4{,}07$ & $4{,}69$ & $3{,}75$ & $8{,}72$ & $\bf 16{,}46$ & $7{,}27$ \\
+     & $1{,}17$ & $3{,}18$ & $2{,}29$ & $0{,}91$ & $1{,}65$ & $1{,}38$ \\
     \hline
     \hline
      Разрыв нитей основы и утка 
-     & $4{,}01$ & $3{,}73$ & $5{,}92$ & $6{,}59$ & $\bf 48{,}08$ & $3{,}70$ \\
+     & $1{,}32$ & $4{,}16$ & $1{,}85$ & $1{,}16$ & $1{,}64$ & $2{,}27$ \\
     \hline
      Разрыв нитей основы и утка (доуплотнение) 
-     & $3{,}93$ & $4{,}38$ & $3{,}57$ & $8{,}42$ & $\bf 16{,}06$ & $3{,}85$ \\
+     & $1{,}47$ & $2{,}48$ & $1{,}80$ & $0{,}97$ & $1{,}47$ & $1{,}34$ \\
     \hline
   \end{tabular}
 \label{tab:c3:max_k_s1}
@@ -282,8 +282,8 @@
 \begin{figure}[ht]
  \includegraphics[width=15cm]{vmis_v2_s2}
  \caption{Поля интенсивности напряжений в слое тканого композита с идеальной
-периодической структурой при чистом сдвиге и наличии контакта между волокнами
-основы и утка}
+периодической структурой при чистом формоизменении и наличии контакта между
+волокнами основы и утка}
  \label{fig:c3:vmis_v2_s2}
 \end{figure}
 
@@ -297,7 +297,7 @@ $\sigma_{13}$ и нормальная составляющая $\sigma_{33}$ т
 \begin{table}[t!]
  \centering
  \caption{Максимальные коэффициенты концентрации напряжений в матрице слоя
-тканого композита при чистом сдвиге}
+тканого композита при чистом формоизменении}
   \begin{tabular}{|p{7cm}||c|c|c|c|c|c|}
    \hline
      & $K_{\sigma_{11}}$ 
@@ -309,17 +309,17 @@ $\sigma_{13}$ и нормальная составляющая $\sigma_{33}$ т
     \hline 
     \hline
      Разрыв нити основы 
-     & $3{,}66$ & $5{,}70$ & $9{,}64$ & $5{,}16$ & $\bf12{,}30$ & $\bf10{,}54$\\
+     & $1{,}39$ & $1{,}86$ & $2{,}72$ & $1{,}31$ & $1{,}13$ & $1{,}32$ \\
     \hline
      Разрыв нити основы (доуплотнение) 
-     & $3{,}36$ & $4{,}87$ & $\bf15{,}83$ & $6{,}53$ &$\bf11{,}59$ & $10{,}97$\\
+     & $1{,}30$ & $3{,}14$ & $5{,}41$ & $0{,}99$ & $0{,}88$ & $1{,}87$ \\
     \hline
     \hline
      Разрыв нитей основы и утка 
-     & $3{,}76$ & $7{,}53$ & $\bf29{,}34$ & $5{,}82$ & $\bf28{,}39$ & $8{,}02$\\
+     & $1{,}42$ & $2{,}00$ & $1{,}05$ & $1{,}41$ & $1{,}05$ & $1{,}76$ \\
     \hline
      Разрыв нитей основы и утка (доуплотнение) 
-     & $3{,}33$ & $6{,}95$ & $\bf15{,}03$ & $5{,}85$ & $\bf12{,}71$ & $7{,}31$\\
+     & $1{,}24$ & $4{,}68$ & $1{,}39$ & $1{,}07$ & $0{,}96$ & $2{,}08$ \\
     \hline
   \end{tabular}
 \label{tab:c3:max_k_s2}
@@ -402,17 +402,17 @@ $\sigma_{13}$ и нормальная составляющая $\sigma_{33}$ т
     \hline 
     \hline
      Разрыв нити основы 
-     & $3{,}84$ & $10{,}08$ & $6{,}56$ & $4{,}31$ & $\bf14{,}00$ & $6{,}22$ \\
+     & $1{,}30$ & $3{,}05$ & $1{,}37$ & $1{,}21$ & $1{,}43$ & $1{,}58$ \\
     \hline
      Разрыв нити основы (доуплотнение) 
-     & $3{,}59$ & $4{,}50$ & $6{,}32$ & $3{,}98$ & $\bf11{,}21$ & $7{,}12$ \\
+     & $1{,}07$ & $3{,}04$ & $1{,}08$ & $1{,}02$ & $1{,}12$ & $1{,}14$ \\
     \hline
     \hline
      Разрыв нитей основы и утка 
-     & $3{,}82$ & $9{,}27$ & $6{,}96$ & $4{,}50$ & $\bf16{,}02$ &$\bf16{,}89$\\
+     & $1{,}42$ & $4{,}94$ & $1{,}05$ & $1{,}47$ & $1{,}49$ & $1{,}45$ \\
     \hline
      Разрыв нитей основы и утка (доуплотнение) 
-     & $3{,}42$ & $4{,}22$ & $6{,}37$ & $3{,}87$ & $\bf11{,}47$ & $6{,}89$ \\
+     & $1{,}27$ & $2{,}71$ & $1{,}31$ & $1{,}32$ & $1{,}41$ & $1{,}71$ \\
     \hline
   \end{tabular}
 \label{tab:c3:max_k_s3}