Autoref was changed, ER-diagramm was added, some refactoring

autoref.tex

@@ -19,6 +19,7 @@
 
 % Путь к файлам с иллюстрациями
 \graphicspath{{fig/}}
+\pagestyle{footcenter}
 
 \begin{document}
 % Включение файла с общим текстом диссертации и автореферата
@@ -155,14 +156,14 @@
 
 % Префикс номеров ссылок на работы соискателя
 \def\BibPrefix{A}
-\bibliographystylemy{disser}
-\bibliographymy{bibliography}
+\bibliographystylemy{ugost2008}
+\bibliographymy{my}
 
 \renewcommand\bibsection{\nsection{Цитированная литература}}
 
 \def\BibPrefix{}
-\bibliographystyle{disser}
-\bibliography{bibliography}
+\bibliographystyle{ugost2008}
+\bibliography{bibliography,my}
 % ----------------------------------------------------------------
 
 \end{document}

bibliography.bib

@@ -63,41 +63,6 @@
   Language  = {russian}
 }
 
-@ARTICLE{bib:dedkov1,
-  Author   = {Дедков~Д.~В. and Зайцев~А.~В. and Ташкинов~А.~А. },
-  Title    = {Концентрация напряжений в слое тканого композита с закрытыми
-внутренними технологическими порами},
-  Journal  = {Вестник ПНИПУ. Механика},
-  Volume   = {4},
-  Number   = {4},
-  Pages    = {29--36},
-  Year     = {2011},
-  Language = {russian}
-}
-
-@ARTICLE{bib:dedkov2,
-  Author   = {Дедков~Д.~В. and Зайцев~А.~В.},
-  Title    = {Концентрация напряжений в слое тканого композита с локальными
-дефектами при двухосном однородном равнокомпонентном макродеформировании},
-  Journal  = {Вестник Сам. гос. техн. ун-та. Сер. Физ.-мат. науки.},
-  Number   = {4},
-  Pages    = {66--75},
-  Year     = {2013},
-  Language = {russian}
-}
-
-@ARTICLE{bib:dedkov3,
-  Author   = {Дедков~Д.~В. and Ташкинов~А.~А. },
-  Title    = {Коэффициенты концентрации напряжений в слое тканого композита
-с локальными технологическими дефектами при чистом формоизменении},
-  Journal  = {Вычислительная механика сплошных сред.},
-  Volume   = {6},
-  Number   = {1},
-  Pages    = {103--109},
-  Year     = {2013},
-  Language = {russian}
-}
-
 @ONLINE{bib:code-aster:contact,
   url    = {http://www.code-aster.org/V2/doc/default/en/man_r/r5/r5.03.50.pdf},
   title  = {{[R5.03.50]} Discrete formulation of the contact-friction},

c2.tex

@@ -174,7 +174,7 @@ C_{ijkl}^{m} \left[ 1-\lambda({\bf r}) \right ] \right\}
 
 \begin{figure}[!ht]
  \centering
- \includegraphics[width=12cm]{geometry/v1/bc}
+ \includegraphics[width=12cm]{geometry/v2/bc}
  \caption{Граничные условия краевой задачи теории упругости}
  \label{fig:c2:b_cond}
 \end{figure}
@@ -191,6 +191,51 @@ C_{ijkl}^{m} \left[ 1-\lambda({\bf r}) \right ] \right\}
 а ее точки не имеют ограничений на перемещения. В случае насыщения внутренней
 поры соответствующие объемы материала обладают свойствами матрицы.
 
+В процессе изготовления тканого композиционного материала с поликристаллической
+матрицей не всегда удается исключить соприкосновение нитей основы и утка,
+вследствие чего в конструкции могут возникать такие локальные дефекты как
+разрывы нитей основы, разрывы нитей основы и утка, а также внутренние
+технологические поры. Поэтому необходимо построение моделей, где волокна основы
+и утка не всегда окружены гарантированной прослойкой поликристаллической
+матрицы. 
+
+Положение и геометрия контактных поверхностей считается заданными и неизменными
+в процессе нагружения слоя, кроме того будем считать справедливыми условия
+контакта с кулоновским трением, тогда на $\Gamma_9$ следует задать 2 условия: 
+
+\noindent если $\left[\sigma_{n\tau} {\bf (r)} \right] |_{\Gamma_9^{+}} < \left[
+{f | \sigma_{nn} {\bf (r)} |} \right] |_{\Gamma_9^{-}}$, то
+
+\begin{equation}
+\left[\sigma_{n\tau} {\bf (r)} n_{n} \right] |_{\Gamma_9^{+}} =
+\left[\sigma_{n\tau} {\bf (r)} n_{n} \right] |_{\Gamma_9^{-}}, \quad
+\left[u_n {\bf (r)}\right]|_{\Gamma_9^{+}} = 
+\left[u_n {\bf (r)}\right]|_{\Gamma_9^{-}} ,
+\label{eq:b_cond_Colomb_1}
+\end{equation}
+
+\noindent а, если $\left[\sigma_{n\tau} {\bf (r)} \right]|_{\Gamma_9^{+}} \geq
+\left[ {f | \sigma_{nn} {\bf (r)} |} \right]|_{\Gamma_9^{-}}$, то
+
+\begin{equation}
+\left[\sigma_{n\tau} {\bf (r)} \right] |_{\Gamma_9^{+}} \geq 
+\left[f|\sigma_{nn} {\bf (r)}| \right] |_{\Gamma_9^{-}},\quad
+\left[u_n {\bf (r)}\right]|_{\Gamma_9^{+}} = 
+\left[u_n {\bf (r)}\right]|_{\Gamma_9^{-}}, 
+\label{eq:b_cond_Colomb_2}
+\end{equation}
+
+\noindent где $f$ --- статический коэффициент трения, а индексы $n$ и $\tau$
+--- определяют направление внешней нормали и касательной к
+поверхности $\Gamma_9$.
+
+В случае если в слое тканого композита с поликристаллической матрицей не
+исключено соприкосновение волокон, вблизи мест с максимальной
+кривизной волокон остаются герметичные полости, незаполненные материалом
+матрицы. На поверхностях этих пор отсутствуют ограничения на перемещения, а
+сама поверхность свободна от напряжений. Граничные условия на этих поверхностях
+аналогичны граничным условиям \ref{eq:b_cond_free}.
+
 \section{Тестирование твердотельной модели тканого композита}
 
 \subsection{Численное решение краевой задачи упругости методом конечных 
@@ -243,13 +288,16 @@ C_{ijkl}^{m} \left[ 1-\lambda({\bf r}) \right ] \right\}
 расчета узловые точки <<подчиненной>> поверхности (например, принадлежащие
 матрице) проецировались на те ближайшие конечные элементы, грани которых
 расположены на <<главной>> поверхности, и считались принадлежащими этим
-элементам. Перемещения точек <подчиненной>> поверхности заменялись перемещениями
+элементам. Перемещения точек <<подчиненной>> поверхности заменялись перемещениями
 их проекций на элемент <<главной>> поверхности \cite{bib:code-aster:contact}.
 
 Модуль Юнга $E_f = 280$~ГПа и коэффициент Пуассона $\nu_f = 0{,}20$
 волокон соответствовали данным работы \cite{bib:tarnapolsky}.
 Упругие модули поликристаллической матрицы были выбраны следующими: $E_m
-= 0{,}28$~ГПа и коэффициент Пуассона $\nu_m = 0,40$. 
+= 0{,}28$~ГПа и коэффициент Пуассона $\nu_m = 0,40$. В случае когда между волокнами 
+присутствует контакт с трением, необходимо задать статический коэффициент трения
+\cite{bib:code-aster:contact}: $f = 0,12$, который соответствует случаю
+скольжения волокна по поверхности поликристаллической матрицы. 
 
 \subsection{Условия сходимости краевой задачи для слоя тканого композита с 
 искривленными волокнами}
@@ -323,7 +371,8 @@ C_{ijkl}^{m} \left[ 1-\lambda({\bf r}) \right ] \right\}
 в таблице~\ref{tab:discr}.
 
 \begin{table}[ht!]
- \caption{Параметры конечно-элементной сетки}
+ \caption{Параметры конечно-элементной сетки при наличии гарантированной прослойки матрицы между
+ волокнами основы и утка}
    \begin{tabular}{|p{8.25cm}||>{\centering}p{3.45cm}|p{3.45cm}<{\centering}|}
     \hline
       & Тетраэдральные элементы & Гексаэдральные элементы \\
@@ -349,14 +398,63 @@ C_{ijkl}^{m} \left[ 1-\lambda({\bf r}) \right ] \right\}
  \label{tab:discr}
 \end{table}
 
+При наличии между волокнами основы и утка площадки контакта с трением необходимо дополнительное 
+сгущение сетки матрицы в местах, находящихся вблизи участков наибольшей кривизны волокон. Параметры
+конечно-элементной сетки для такого случая представлены в таблице \ref{tab:discr:contact}:
+
+\begin{table}[ht]
+ \caption{Параметры конечно-элементной сетки при наличии контакта с трением между волокнами основы и утка}
+ \begin{tabular}{|p{8.25cm}||>{\centering}p{3.45cm}|p{3.45cm}<{\centering}|}
+    \hline
+      & Тетраэдральные элементы & Гексаэдральные элементы \\
+    \hline
+    \hline
+     Идеальная периодическая структура & 405~480 & 77~760 \\
+    \hline
+     Разрыв волокна основы & 405~480 & 75~168 \\
+    \hline
+     Разрыв волокна основы с доуплотнением & 355~341 & 75~168 \\
+    \hline
+     Разрыв волокон основы и утка & 405~480 & 72~576 \\
+    \hline
+     Разрыв волокон основы и утка с доуплотнением & 390~862 & 72~576 \\
+    \hline
+ \end{tabular}
+ \label{tab:discr:contact}
+\end{table}
+
 \section{Разработка модуля расширений платформы моделирования для расчета коэффициентов
 концентрации напряжений}
 
+\subsection{Алгоритм рассчета коэффициентов концентрации напряжений в слое тканого композита 
+с искривленными волокнами}
+
+Безразмерные коэффициенты $K_{\sigma_{ij}} = \sigma_{ij}({\bf r}) /
+\sigma_{ij}^{per}({\bf r})$ вычислялись как отношение компонент тензора
+напряжений в слое модельного тканого композита с локальным дефектом к
+соответствующим компонентам в слое материала идеальной периодической структуры.
+
+Для расчета коэффициентов концентрации был написан пакет вспомогательных
+программ с использованием языка программирования Python, который является
+простым и, в то же время, мощным интерпретируемым объектно-ориентированным
+языком программирования. Он предоставляет структуры данных высокого уровня,
+имеет изящный синтаксис и использует динамический контроль типов, что делает
+его идеальным языком для быстрого написания различных приложений, работающих
+на большинстве распространенных платформ \cite{bib:rossum}. Для увеличения
+скорости обработки большого объема данных использовалась встраиваемая
+система управления базами данных SQLite.
+
 \subsection{Схема базы данных для определения коэффициентов концентрации напряжений в 
 слое тканого композита с искривленными волокнами}
 
-\subsection{Алгоритм рассчета коэффициентов концентрации напряжений в слое тканого композита 
-с искривленными волокнами}
+\immediate\write18{dot -Tpng -o fig/er.png er.dot}
+\begin{figure}[ht!]
+ \centering
+ \includegraphics[width=0.8\linewidth]{er}
+ \caption{ER-диаграмма базы данных для вычисления коэффициентов концентрации напряжений}
+ \label{fig:c2:er}
+\end{figure}
+
 
 \section*{Выводы ко второй главе}
 \addcontentsline{toc}{section}{Выводы ко второй главе}

c3.tex

@@ -9,21 +9,6 @@
 
 \subsection{Коэффициенты концентрации напряжений}
 
-Безразмерные коэффициенты $K_{\sigma_{ij}} = \sigma_{ij}({\bf r}) /
-\sigma_{ij}^{per}({\bf r})$ вычислялись как отношение компонент тензора
-напряжений в слое модельного тканого композита с локальным дефектом к
-соответствующим компонентам в слое материала идеальной периодической структуры.
-
-Для расчета коэффициентов концентрации был написан пакет вспомогательных
-программ с использованием языка программирования Python, который является
-простым и, в то же время, мощным интерпретируемым объектно-ориентированным
-языком программирования. Он предоставляет структуры данных высокого уровня,
-имеет изящный синтаксис и использует динамический контроль типов, что делает
-его идеальным языком для быстрого написания различных приложений, работающих
-на большинстве распространенных платформ \cite{bib:rossum}. Для увеличения
-скорости обработки большого объема данных использовалась встраиваемая
-система управления базами данных SQLite.
-
 Максимальные значения коэффициентов концентрации напряжений представлены в
 таблице~\ref{tab:max_k_s1}:
 
@@ -406,14 +391,6 @@ $\sigma_{13}$ и $\sigma_{23}$ и нормальная составляющая
 \subsection{Геометрическая модель слоя тканого композита с контактом между
 волокнами}
 
-В процессе изготовления тканого композиционного материала с поликристаллической
-матрицей не всегда удается исключить соприкосновение нитей основы и утка,
-вследствие чего в конструкции могут возникать такие локальные дефекты как
-разрывы нитей основы, разрывы нитей основы и утка, а также внутренние
-технологические поры. Поэтому необходимо построение моделей, где волокна основы
-и утка не всегда окружены гарантированной прослойкой поликристаллической
-матрицы. 
-
 Геометрические параметры модели аналогичны указанным в
 разделе~\ref{c1:geometry}, за исключением того что расстояние между волокнами в
 точках максимальных кривизн равно нулю (рис.~\ref{fig:c3:fibers}), а в матрице,
@@ -459,75 +436,8 @@ $\sigma_{13}$ и $\sigma_{23}$ и нормальная составляющая
  \label{fig:c3:d2d4}
 \end{figure}
 
-
-\subsection{Постановка краевой задачи теории упругости при наличии контакта с
-трением}
-
-Краевая задача теории упругости для случая когда в материале возникает контакт
-с трением между волокнами основы и утка в местах наибольших кривизн
-волокон аналогична краевой задаче \ref{eq:Eqvilibrium}~--~\ref{eq:Guck} с
-граничными условиями \ref{eq:b_cond}~--~\ref{eq:b_cond_free}, за исключением
-того, что соответствующих контактных поверхностях $\Gamma_9$
-(рис.~\ref{fig:c3:bc}) необходимо задать дополнительные граничные условия.
-
-\begin{figure}[!ht]
- \centering
- \includegraphics[width=10cm]{geometry/v2/bc}
- \caption{Граничные условия краевой задачи теории упругости при наличии контакта
-с трением между волокнами}
- \label{fig:c3:bc}
-\end{figure}
-
-Положение и геометрия контактных поверхностей считается заданными и неизменными
-в процессе нагружения слоя, кроме того будем считать справедливыми условия
-контакта с кулоновским трением, тогда на $\Gamma_9$ следует задать 2 условия: 
-
-\noindent если $\left[\sigma_{n\tau} {\bf (r)} \right] |_{\Gamma_9^{+}} < \left[
-{f | \sigma_{nn} {\bf (r)} |} \right] |_{\Gamma_9^{-}}$, то
-
-\begin{equation}
-\left[\sigma_{n\tau} {\bf (r)} n_{n} \right] |_{\Gamma_9^{+}} =
-\left[\sigma_{n\tau} {\bf (r)} n_{n} \right] |_{\Gamma_9^{-}}, \quad
-\left[u_n {\bf (r)}\right]|_{\Gamma_9^{+}} = 
-\left[u_n {\bf (r)}\right]|_{\Gamma_9^{-}} ,
-\label{eq:b_cond_Colomb_1}
-\end{equation}
-
-\noindent а, если $\left[\sigma_{n\tau} {\bf (r)} \right]|_{\Gamma_9^{+}} \geq
-\left[ {f | \sigma_{nn} {\bf (r)} |} \right]|_{\Gamma_9^{-}}$, то
-
-\begin{equation}
-\left[\sigma_{n\tau} {\bf (r)} \right] |_{\Gamma_9^{+}} \geq 
-\left[f|\sigma_{nn} {\bf (r)}| \right] |_{\Gamma_9^{-}},\quad
-\left[u_n {\bf (r)}\right]|_{\Gamma_9^{+}} = 
-\left[u_n {\bf (r)}\right]|_{\Gamma_9^{-}}, 
-\label{eq:b_cond_Colomb_2}
-\end{equation}
-
-\noindent где $f$ --- статический коэффициент трения, а индексы $n$ и $\tau$
---- определяют направление внешней нормали и касательной к
-поверхности $\Gamma_9$.
-
-В случае если в слое тканого композита с поликристаллической матрицей не
-исключено соприкосновение волокон, вблизи мест с максимальной
-кривизной волокон остаются герметичные полости, незаполненные материалом
-матрицы. На поверхностях этих пор отсутствуют ограничения на перемещения, а
-сама поверхность свободна от напряжений. Граничные условия на этих поверхностях
-аналогичны граничным условиям \ref{eq:b_cond_free}.
-
 \subsection{Численное решение краевой задачи упругости}
 
-Для численного решения задачи равнокомпонетного растяжения тканого композита с
-искривленными волокнами и поликристаллической матрицей в плоскости слоя
-необходимо задать свойства материала. Модуль Юнга $E_f
-= 280$~ГПа и коэффициент Пуассона $\nu_f = 0,20$ волокон зададим
-в соответствии с данными работы \cite{bib:tarnapolsky}, а упругие модули
-поликристаллической матрицы выберем следующими: $E_m = 0,28$~ГПа и
-коэффициент Пуассона $\nu_m = 0,40$. Так как между волокнами присутствует
-контакт с трением, необходимо задать статический коэффициент трения
-\cite{bib:code-aster:contact}: $f = 0,12$, который соответствует случаю
-скольжения волокна по поверхности поликристаллической матрицы. 
-
 Матрицу будем разбивать 14-узловыми тетраэдральными элементами
 (рис.~\ref{fig:c3:mesh:matrix}), а волокно --- 20-узловыми гексаэдральными
 элементами (рис.~\ref{fig:c3:mesh:fibers}). Степень дискретизации
@@ -549,27 +459,6 @@ $\sigma_{13}$ и $\sigma_{23}$ и нормальная составляющая
  \label{fig:c3:mesh:fibers}
 \end{figure}
 
-\begin{table}[ht]
- \caption{Параметры конечно-элементной сетки}
- \begin{tabular}{|p{8.25cm}||>{\centering}p{3.45cm}|p{3.45cm}<{\centering}|}
-    \hline
-      & Тетраэдральные элементы & Гексаэдральные элементы \\
-    \hline
-    \hline
-     Идеальная периодическая структура & 405~480 & 77~760 \\
-    \hline
-     Разрыв волокна основы & 405~480 & 75~168 \\
-    \hline
-     Разрыв волокна основы с доуплотнением & 355~341 & 75~168 \\
-    \hline
-     Разрыв волокон основы и утка & 405~480 & 72~576 \\
-    \hline
-     Разрыв волокон основы и утка с доуплотнением & 390~862 & 72~576 \\
-    \hline
- \end{tabular}
- \label{tab:c3:discr}
-\end{table}
-
 Решив задачу \ref{eq:Eqvilibrium}~--~\ref{eq:Koshi} с граничными условиями
 \ref{eq:b_cond}~--~\ref{eq:b_cond_Colomb_2} методом конечных элементов получим
 поля интенсивностей напряжений в искривленных нитях основы и утка слоя

common.tex

@@ -131,8 +131,8 @@ bib:nishikawa}. В работе \cite{bib:hufenbach} проведено срав
 
 \mkcommonsect{pub}{Публикации.}{%
 Основные научные результаты диссертации отражены в $4$-х работах, в том числе
-в $3$-х статьях перечня, рекомендованного ВАК РФ~\citemy{bib:dedkov1,
-bib:dedkov2, bib:dedkov3}, $15$-ти тезисах докладов~\citemy{bib:dedkov1}.
+в $3$-х статьях перечня, рекомендованного ВАК РФ~\citemy{A:bib:dedkov1,
+A:bib:dedkov2, A:bib:dedkov3}, $15$-ти тезисах докладов~\citemy{A:bib:dedkov1}.
 }
 
 \mkcommonsect{contrib}{Личный вклад автора.}{%

er.dot

@@ -0,0 +1,40 @@
+graph ER {
+	node [shape=box]; 
+	{node [label = "Свойства"] props}; 
+	{node [label = "Точки"] points};
+	node [shape=ellipse];
+	{node [label = <<B><U>Задача</U></B>>] problem}; 
+	{node [label = <<B><U>Схема нагружения</U></B>>] scheme};
+	{node [label = <<B><U>Дефект</U></B>>] defect}; 
+	{node [label = <<B><U>Фаза</U></B>>] phaze};
+	{node [label = "&sigma;_11"] s11};
+	{node [label = "&sigma;_22"] s22};
+	{node [label = "&sigma;_33"] s33};
+	{node [label = "&sigma;_12"] s12};
+	{node [label = "&sigma;_13"] s13};
+	{node [label = "&sigma;_23"] s23};
+	{node [label = "&sigma;_I"] sI};
+	
+	node [shape=ellipse]; "X"; "Y"; "Z";
+	
+	node [shape=diamond,style=filled,color=lightgrey]; "С-Т";
+
+	s11 -- props;
+	s22 --props;
+	s33 -- props;
+	s12 -- props;
+	s13 -- props;
+	s23 -- props;
+	sI -- props;
+	props -- problem;
+	props -- scheme;
+	props -- defect;
+	props -- phaze;
+	props -- "С-Т" [label="m", len=1.00];
+	"С-Т" -- points [label="n",len=1.00];
+	points -- "X";
+	points -- "Y";
+	points -- "Z";
+	
+	fontsize=20;
+}

my.bib

@@ -0,0 +1,34 @@
+@ARTICLE{A:bib:dedkov1,
+  Author   = {Дедков~Д.~В. and Зайцев~А.~В. and Ташкинов~А.~А. },
+  Title    = {Концентрация напряжений в слое тканого композита с закрытыми
+внутренними технологическими порами},
+  Journal  = {Вестник ПНИПУ. Механика},
+  Volume   = {4},
+  Number   = {4},
+  Pages    = {29--36},
+  Year     = {2011},
+  Language = {russian}
+}
+
+@ARTICLE{A:bib:dedkov2,
+  Author   = {Дедков~Д.~В. and Зайцев~А.~В.},
+  Title    = {Концентрация напряжений в слое тканого композита с локальными
+дефектами при двухосном однородном равнокомпонентном макродеформировании},
+  Journal  = {Вестник Сам. гос. техн. ун-та. Сер. Физ.-мат. науки.},
+  Number   = {4},
+  Pages    = {66--75},
+  Year     = {2013},
+  Language = {russian}
+}
+
+@ARTICLE{A:bib:dedkov3,
+  Author   = {Дедков~Д.~В. and Ташкинов~А.~А. },
+  Title    = {Коэффициенты концентрации напряжений в слое тканого композита
+с локальными технологическими дефектами при чистом формоизменении},
+  Journal  = {Вычислительная механика сплошных сред.},
+  Volume   = {6},
+  Number   = {1},
+  Pages    = {103--109},
+  Year     = {2013},
+  Language = {russian}
+}

stress_concentartors.tex

@@ -8,7 +8,7 @@
 \usepackage[utf8x]{inputenc}
 \usepackage[russian]{babel}
 \usepackage[T2A]{fontenc}
-\usepackage{graphicx}
+\usepackage[pdftex]{graphicx}
 
 \usepackage{array}
 
@@ -42,7 +42,7 @@
 \input{c3}
 \input{end}
 
-\bibliography{bibliography}
+\bibliography{bibliography,my}
 \bibliographystyle{ugost2008}
 
 \end{document}